顎式破碎機(jī)破碎腔是由動(dòng)顎板、定顎板以及機(jī)架兩側(cè)壁襯板所組成。破碎腔的形狀是由給料口尺寸、排料口尺寸、嚙角、動(dòng)顎板與定顎板以及兩側(cè)壁襯板的布置方式、襯板縱向和橫向斷面的形狀等因素所決定的。
    破碎腔的腔形直接影響破碎機(jī)主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，如生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成、粒形和襯板使用壽命等，因此受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的重視，并進(jìn)行大量研究工作。
    隨著破碎機(jī)不斷的發(fā)展，特別是近幾年來(lái)提出“多碎少磨”增大破碎機(jī)破碎比和提
    高產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，不論是設(shè)計(jì)新型破碎機(jī)，還是對(duì)現(xiàn)有老破碎機(jī)挖潛、改造，設(shè)計(jì)最佳破碎腔都是很有益的工作。
    根據(jù)前面公司，計(jì)算出負(fù)懸掛復(fù)擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)率，沿破碎腔高度變化曲線如圖4-6所示。圖中曲線1為直線形破碎腔，并且假?zèng)]動(dòng)顎按排料口處水平行程值平行移動(dòng)。在這種情況下，用式(4-11)求得曲線1為一條斜直線。由曲線1可知，沿破碎腔高度各截面生產(chǎn)率，從給料口向排料口愈來(lái)愈小，且排料口處有最小生產(chǎn)率，故此處為堵塞點(diǎn)。

    圖4-6中曲線2，是根據(jù)動(dòng)顎板表面各點(diǎn)實(shí)際水平行程，汁算得到的生產(chǎn)率沿破碎腔高度變化的曲線。由曲線1、2比較看出：實(shí)際上，曲線2在給料口處生產(chǎn)率大很多；破碎腔下部，約三分之一高度處生產(chǎn)率小很多c排料口生產(chǎn)率兩者一樣。其原因是：破碎腔給料口水平行程，遠(yuǎn)大于排料口處水平行程，而在破碎腔下部約三分之一高度處，有最小水平行程。
    為了改善排料口處生產(chǎn)率小，提高破碎機(jī)生產(chǎn)率，采用曲線形破碎腔。
    曲線3所示為最佳腔形時(shí)，生產(chǎn)率沿破碎脛高度變化曲線。將該曲線3與曲線1、2比較可知，破碎腔排料口處生產(chǎn)率增加1倍以上。因此，可采用變嚙角設(shè)計(jì)破碎腔，且嚙角值從排料口向給料口是逐漸加大的，但必須保證給料口嚙角值小于極限嚙角值。
根據(jù)圖4-6曲線3所示破碎腔高度與生產(chǎn)率關(guān)系，將復(fù)擺顎式破碎機(jī)破碎腔制成如圖4-7所示的形式。為了使襯板能調(diào)頭使用，也可將兩頭制成對(duì)稱(chēng)形。
150×500細(xì)碎顎式破碎機(jī)的破碎腔，就是用圖解分析法設(shè)計(jì)的。其效果，不僅增加了產(chǎn)量，減少了襯板磨損和降低能耗，而且使產(chǎn)品平均破碎粒度下降了24 %（表4-4）。

機(jī)型	破碎產(chǎn)品平均粒度
	150×500破碎機(jī)（曲線襯板）	150×750破碎機(jī)（直線襯板）
水泥熟料	6.53	10.37
石灰石	9.28	12.38

    物料在直線形破碎腔排料口部位，沿動(dòng)顎表面乖直作用的力為尺。（圖4-8），因?yàn)閯?dòng)顎板的相對(duì)速度方向向上，在這種情況下，作用在礦塊上的摩擦力F沿襯板表面向上、向右。R_H和F的合力為T(mén)_H，它與固定顎板成a+Ø角的方向。
    因?yàn)閍+Ø大于摩擦角Ø，所以明顯看出，作用在礦塊上的力T_H超出了摩擦錐極限，使礦塊將沿固定顎板滑動(dòng)。因此，從分析力的相互關(guān)系中可知，，礦塊在破碎腔下部被壓緊時(shí)，破碎腔下部固定顎板磨損加重。圖3-1所示破碎機(jī)固定襯板下部較厚就是根據(jù)此磨損規(guī)律而設(shè)計(jì)。

    由于動(dòng)顎中下部有一處動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)特征的行程比最大，以及物料里含中等塊度又比較多，故動(dòng)顎中部磨損很歷害。針對(duì)這種情況，有的破碎機(jī)將動(dòng)顎襯板制成圓弧曲線，總之，沒(méi)計(jì)破碎腔時(shí)，要力求滿足；增加產(chǎn)量、針對(duì)襯板磨損規(guī)律，盡量延長(zhǎng)襯板使用壽命、合理確定破碎腔高度，減輕機(jī)重。