一、鍋爐初步改造方案
    生物質(zhì)的燃燒特性與原設(shè)計(jì)煤種有很大的差別，鍋爐燃燒系統(tǒng)尤其是配風(fēng)系統(tǒng)需要進(jìn)行改造。本著不改動(dòng)鍋爐受熱面、盡量保留原有鏈條爐排和爐膛結(jié)構(gòu)的原則，改造項(xiàng)目包括：給料系統(tǒng)改造、風(fēng)機(jī)改型、風(fēng)道改造和完善監(jiān)測系統(tǒng)。根據(jù)生物質(zhì)燃料揮發(fā)分高的特點(diǎn)，要順利實(shí)現(xiàn)燃料轉(zhuǎn)換，必須大幅度減少爐排風(fēng)量，同時(shí)大幅度增加直接進(jìn)入爐膛的風(fēng)量，加大二次風(fēng)量（增加二次風(fēng)噴口數(shù)目，并更換二次風(fēng)機(jī)）。該初步方案由南京理工大學(xué)動(dòng)力學(xué)院可再生能源利用課題組共同擬定。
（1）給料系統(tǒng)改造
    拆除拋煤機(jī)和原有的原煤輸送機(jī)系統(tǒng)、更換料倉和送料裝置等，三個(gè)拋煤口改為三個(gè)一次風(fēng)（給料風(fēng)）口。
（2）送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)改型
    考慮到改用生物質(zhì)后，固有風(fēng)量要增加8%左右，特別是考慮到需要將增加入爐風(fēng)量作為爐膛出口煙溫的備用調(diào)節(jié)手段，入爐風(fēng)量按爐膛出口煙溫調(diào)節(jié)幅度200℃計(jì)算，需要新增送風(fēng)量約10000m³/h，因此將送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量選定為60000 m³/h。
    新增風(fēng)量造成空氣預(yù)熱器阻力增加約1.8倍，總阻力增加約1.5倍，所以將送風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓選定為300mmH₂0 (2940Pa)，
    根據(jù)送風(fēng)量的增加，相應(yīng)地，引風(fēng)機(jī)的流量和壓頭也需要相應(yīng)的提升。
（3）二次風(fēng)機(jī)改型
    更換燃料后，二次風(fēng)的重要性進(jìn)一步增加，它承擔(dān)著兩個(gè)重要任務(wù)：一是組織爐內(nèi)流場強(qiáng)化可燃?xì)怏w的燃燒，這直接關(guān)系到q₃熱損失和鍋爐的燃燒效率；二是，二次風(fēng)還擔(dān)負(fù)著調(diào)整火焰中心的任務(wù)，從經(jīng)濟(jì)性考慮，這是調(diào)節(jié)爐膛出口煙溫的首選措施�？紤]到二次風(fēng)的重要性，所以在新選型時(shí)必須給出較大的余量。考慮到二次風(fēng)機(jī)的電耗特別高，確定其壓頭維持原數(shù)值600mmH₂0 (5880Pa)，通過加大二次風(fēng)道的口徑來維持較低的風(fēng)道風(fēng)速，風(fēng)量提高到20000 m³/h，改造前后的風(fēng)機(jī)參數(shù)見下表：

項(xiàng)目	名稱	改造前參數(shù)	搞糟后參數(shù)
送風(fēng)機(jī)	流量	50000 m3/h	60000m3/h
	壓頭	1960Pa	2940 Pa
引風(fēng)機(jī)	流量	80000m3/h	95000m3/h
	壓頭	1960 Pa	2940 Pa
二次風(fēng)機(jī)	流量	15000m3/h	20000m3/h
	壓頭	5880 Pa	5880 Pa

（4）風(fēng)道改造
    原鍋爐有三股風(fēng)量：爐排風(fēng)、播煤風(fēng)和二次風(fēng)。拆除拋煤機(jī)后，不再需要播煤風(fēng)，而新增了一次風(fēng)（給料風(fēng)），所以改造后還是三股風(fēng)量：爐排風(fēng)、一次風(fēng)（給料風(fēng)）和二次風(fēng)。由于入爐風(fēng)量的增加，生物質(zhì)的揮發(fā)分較高，為了強(qiáng)化爐內(nèi)可燃?xì)怏w的燃燒，保留原二次風(fēng)噴口中心點(diǎn)位置高度不變，增加二次風(fēng)噴口數(shù)量，前二次風(fēng)噴口數(shù)量由原來的7路增加到14路，并且等距離分布。后二次風(fēng)由原來的7路增加到15路。爐排風(fēng)道保留原有的系統(tǒng)不變。將原來的三個(gè)播煤口改為三個(gè)給料風(fēng)口，即三股一次風(fēng)口。各股風(fēng)的噴口數(shù)量、噴口尺寸見下表，入爐風(fēng)口示意圖如圖2.3和2.4所示。

名稱	噴口數(shù)量（個(gè)）	布置位置	噴口截面尺寸（mm）	距爐排高度（mm）
前二次風(fēng)	14	前墻	Ø54	1900
一次風(fēng)	3	前墻	600×150	1150
后二次風(fēng)	15	后墻	Ø54	800
爐排風(fēng)	8（風(fēng)室數(shù)）	爐排面	4000×4000	0

二、初步方案的爐內(nèi)冷態(tài)流場數(shù)值模擬
（1） FLUENT軟件介紹
    目前應(yīng)用于模擬流體運(yùn)動(dòng)的數(shù)值模擬軟件（CFD軟件）主要有：FLUENT，STAR-CD，PHOENIX，ANSYS/FLOTRAN等，而其中最為廣泛的就是FLUENT軟件，本文就利用FLUENT軟件對爐內(nèi)空氣流場進(jìn)行數(shù)值模擬，其數(shù)值模擬的基本流程如下
采用GAHBIT軟件建立所研究對囊的三維模型→對三維模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分→將網(wǎng)格文件導(dǎo)入FLUENT分析軟件，選擇適當(dāng)模型，設(shè)定邊界條件，初始化并進(jìn)行跌選計(jì)算→改變各邊界條件的初始值，重新進(jìn)行迭代計(jì)算，結(jié)果分析
    FLUENT軟件的前置處理器主要是指GAMBIT軟件，它具有強(qiáng)大的網(wǎng)格生成能力，主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：
1）完全非結(jié)構(gòu)化的網(wǎng)格能力
    GAMBIT能夠針對極其復(fù)雜的幾何外形生成三維四面體、六面體的非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格及混合網(wǎng)格，且有數(shù)十種網(wǎng)格生成方法，能夠自動(dòng)生成網(wǎng)格，從而大大減少了工作量。
2）網(wǎng)格的自適應(yīng)技術(shù)
    FLUENT采用網(wǎng)格自適應(yīng)技術(shù)，可根據(jù)計(jì)算中得到的流場結(jié)果反過來調(diào)整和改進(jìn)網(wǎng)格，從而使得計(jì)算結(jié)果更加準(zhǔn)確。這是目前CFD技術(shù)中提高計(jì)算精度的最重要的技術(shù)之一，采用自適應(yīng)技術(shù)能夠有效地捕捉到流場中的細(xì)微的物理現(xiàn)象，大大提高計(jì)算精度。
3）混合網(wǎng)格和附面層內(nèi)的網(wǎng)格功能
    GAMBIT提供了對復(fù)雜的幾何形體生成附面層內(nèi)網(wǎng)格的重要功能。而且附面層內(nèi)的貼體網(wǎng)格能很好地與主流區(qū)域的網(wǎng)格自動(dòng)銜接，大大提高了網(wǎng)格的質(zhì)量。另外，GAMBIT能自動(dòng)將四面體、六面體、三角柱和金字塔形網(wǎng)格自動(dòng)混合起來，這對復(fù)雜幾何外形來說尤為重要，既能保證了壁面的精度，又可以大大節(jié)省網(wǎng)格數(shù)目。
    FLUENT軟件包含了8種工程上常用的湍流模型（包括92年提出的一方程的S-A模型，雙方程的k-￡模型，雷諾應(yīng)力模型和最新的大渦模型等），而每一種模型又有若干子模型。其中如k-￡模型包括魯棒性較好的Standard k-e模型，針對逆壓梯度的RNGk．e模型和針對旋流的Realizable k模型。
    FLUENT具有強(qiáng)大的后置處理功能，能夠完成CFD詩算所要求的功能，包括速度矢量圖、等值線圖、等值面圖、流動(dòng)軌跡圖、并具有積分功能，對于用戶關(guān)心的參數(shù)和計(jì)算中的誤差可以隨時(shí)進(jìn)行動(dòng)態(tài)跟蹤顯示。
（2）FLUENT模型及其求解
   1）鍋爐模型
    由于本文計(jì)算的某電廠2#機(jī)組35t/h鍋爐結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，本文對鍋爐爐膛及風(fēng)道進(jìn)行了以下合理的簡化和設(shè)定：
    ①忽略了風(fēng)道內(nèi)因?qū)嶋H施工需要時(shí)增加的不規(guī)則墻壁；
    ②風(fēng)道內(nèi)氣體低速流動(dòng)，可視為不可壓縮流體，同時(shí)忽略由流體粘性力做功所引
    起的耗散熱；
    ③爐膛內(nèi)的流動(dòng)為穩(wěn)態(tài)湍流：
    ④取爐膛水冷壁中心線所在平面為計(jì)算固體壁面；
    ⑤爐膛底部簡化為平底爐結(jié)構(gòu)：
    ⑥滿足Boussinesq假設(shè)，認(rèn)為流體密度的變化僅對浮升力產(chǎn)生影響：
所建立的模型如圖2.6。
 
2）網(wǎng)格劃分
    本文采用專用網(wǎng)格劃分軟件GAMBIT對爐膛三維實(shí)體進(jìn)行網(wǎng)格劃分。對三維實(shí)體進(jìn)行網(wǎng)格劃分是一項(xiàng)非常繁瑣的工作。網(wǎng)格劃分從總體上看有三種：結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格、非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格和半結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對實(shí)體模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)，可以人工控制任意方向的加密要求，但它卻無法適應(yīng)爐膛和風(fēng)口復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，其生成網(wǎng)格為六面體網(wǎng)格。這時(shí)GAMBIT提供了解決這一難題的方法，那就是采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，即四面體網(wǎng)格，采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對三維實(shí)體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，它有很強(qiáng)的適應(yīng)性，能對任何具有復(fù)雜外形的實(shí)體進(jìn)行四面體網(wǎng)格劃分，但采用這種網(wǎng)格，由于其三個(gè)方向尺度基本一致，很難像結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格那樣可以人工控制任意方向的加密程度，所以當(dāng)某些地方需要加密網(wǎng)格時(shí)，將會(huì)導(dǎo)致整個(gè)區(qū)域的網(wǎng)格數(shù)量巨增，從而需要計(jì)算機(jī)有更大的內(nèi)存，而且計(jì)算時(shí)間大幅度增加。對計(jì)算區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分是計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬計(jì)算中最為重要的一環(huán)，而且也是最難處理的一環(huán)。而網(wǎng)格劃分質(zhì)量的好壞將直接影響到模擬結(jié)果的精度、模擬的可靠性以及模擬過程中的穩(wěn)定性和收斂性。對于具有復(fù)雜外形的三維實(shí)體，要想劃分出理想的網(wǎng)格是非常困難的。為了克服結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格自適應(yīng)困難和非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格導(dǎo)致不毖要的網(wǎng)格數(shù)巨增，本文采用半結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對所計(jì)算區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分，將系統(tǒng)分割成幾塊，再對每塊進(jìn)行網(wǎng)格劃分，對復(fù)雜且需要加密網(wǎng)格的地方采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，提高網(wǎng)格的自適應(yīng)性，而對流場內(nèi)流動(dòng)參數(shù)梯度變化較小的地方就采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，減少網(wǎng)格數(shù)量，節(jié)省計(jì)算時(shí)間。
    為了提高CFD對計(jì)算區(qū)域流體流動(dòng)參數(shù)模擬的精度，在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)需遵循以下幾點(diǎn)：
①量采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格；
②網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的走向盡量與計(jì)算區(qū)域流場流線一致：
    ③在流場中流動(dòng)參數(shù)急劇變化的地方，網(wǎng)格盡量密集。
   根據(jù)網(wǎng)格劃分的基本原則，在爐排至爐膛中間的區(qū)域用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，在爐膛中間至爐膛頂部區(qū)域用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，所有風(fēng)口區(qū)域采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，最終生成網(wǎng)格數(shù)在100萬左右，在內(nèi)存為2G的計(jì)算機(jī)上可以進(jìn)行計(jì)算處理。網(wǎng)格縱截面如圖2.7所示。
3）基本物理模型
對于三維、不可壓縮和穩(wěn)態(tài)的爐內(nèi)氣相流動(dòng)，標(biāo)準(zhǔn)的鬈一占湍流模型的通用微分方程式包括連續(xù)方程、動(dòng)量方程、湍動(dòng)能方程、湍動(dòng)能耗散率方程和能量方程，為便于求解可在三維直角坐標(biāo)系下寫成如下統(tǒng)一形式：
    三門峽富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)顆粒燃料。