金堆城鉬業(yè)公司選礦廠碎礦工藝采用1：1：2（粗碎l臺PEJ1500×2100，中碎l臺PYB2200，細碎2臺PYD2200，另外1臺7英寸
破碎機為細碎備用）的三段開路破碎流程，月生產(chǎn)20 mm以下占87%～88%的輝鉬礦產(chǎn)品24×104t，全年共生產(chǎn)260×104t以上，其中2#細碎機承擔細碎生產(chǎn)任務的一半以上。
該24細碎機為沈陽重型機器廠60年代產(chǎn)品。1970年底投產(chǎn)以來，除各易損件如彈簧、傳動軸、偏心軸套、動錐等有過更新外，主機整體沒有經(jīng)過大修理（更新），其物質壽命和技術壽命已到了服役后期。在整機更新（大修理）之前，若能重視維護修理中的裝配質量，精心操作，則其為選礦廠的生產(chǎn)定能再刨經(jīng)濟效益。
1、PYD2200破碎機的結構和工作原理
PYD2200破碎機的結構如圖1所示，因其工作部件是兩個圓錐體而得名。
經(jīng)過中碎和預先篩分了的礦石（塊礦）從進料箱落到動錐上端的分礦盤上，由分礦盤再均勻地排人破碎腔內(nèi)，礦石在動錐離開定錐一側的瞬間落入破碎腔，動錐旋擺靠近定錐時礦石在平行帶內(nèi)受擠壓被破碎一次。當動錐再次離開定錐時被破碎的礦石落入第二次破碎的位置，待動錐二次靠近定錐時，礦石又一次被破碎。這樣礦石在350 mm長度的平行帶內(nèi)經(jīng)過不少于兩次的下落和破碎后排出破碎腔。
2、維護修理和裝配中的技術要素
1．機架襯套（銅直襯套）與偏心軸間隙為420.3mm。當襯套軸向裂縫達1/4長度或圓周方向裂縫達1/3周長，或出現(xiàn)50 mm×50 mm以上面積的破碎掉塊現(xiàn)象時，都應更換襯套。
2．偏心軸錐行襯套（銅）與動錐主軸間隙，上口為3.1mm，下部（口）間隙為10mm。當軸襯縱向出現(xiàn)裂紋300 mm以上或周向出現(xiàn)200mm以上裂紋，或發(fā)生破碎掉塊時，應更換襯套。其錐部上口動錐主軸與襯套間隙東、西面之和與南、北之和差值大于1，而修刮調整后仍然大于1時，應更換襯套。
3．傳動軸上的錐齒輪與偏心軸上的傘齒輪間隙配合之頂間隙為4.5。5.5mm。當傘齒輪齒厚磨損20%以上或出現(xiàn)斷齒時，應予更換。
4．偏心軸套下端止推軸承墊磨損，不平行度偏差超過0.1 mm或厚度磨損5mm以上，則應更換之。
5．動錐底部球面與碗形瓦的接觸面應在碗的外環(huán)軸承半徑的1/2～1/3接觸，接觸寬度為100～170mm，如接觸過大，則應修刮。
6．當碗形瓦面磨損到油溝底部（油溝磨平）或露出固定銷及產(chǎn)生裂紋時，應予以更換。
7．碗形軸承座與機架配合要緊密。磨出間隙后，運轉中的軸承座會產(chǎn)生串動，引起動錐主軸與偏心軸錐形（銅）襯套的接觸劣化，以至彼此沖擊。
8．當活動傘板與固定傘板其一厚度磨損掉2/3時，或出現(xiàn)局部凹陷及破裂時，或活動齒板和固定齒板磨損已到后期致排礦間隙調整無效時，則應更換磨損嚴重者或二者全部更換。
9．動錐或定錐套件組裝中，灌鋅固定前，錐體要預熱。要檢查錐體與襯套相互間中心是否一致，中心不正則會發(fā)生下列問題：(1)設備運轉中，動錐、定錐襯板發(fā)生碰撞，產(chǎn)品粒度不均勻；(2)易引起機內(nèi)磨損件發(fā)熱等故障；(3)使測壓出的間隙數(shù)據(jù)失準，排礦間隙調節(jié)范圍只能因之取偏大值，且長期調整技術依據(jù)模糊不清，故而，明顯影響破碎產(chǎn)品質量。
3、主機運轉中應當注意的事項
主機在生產(chǎn)運行中應注意以下事項：
1．應保持給礦均勻。
2．隨時注意排礦和運礦皮帶(4#皮帶)的運轉情況，以免發(fā)生堵塞等工藝不暢事故。
3．勤檢查稀油潤滑情況是否暢通，備用油泵是否完好。主機空載運行時的回油溫度，夏季不得高于50℃，負載運轉時回油溫度不得高于55℃。
4．回油冷卻水供應中斷或水量不足時，應嚴密注視回油溫升情況，超過52℃時禁止負載運行。
5．注意檢查鎖緊缸油壓，調整環(huán)必須在鎖緊狀態(tài)下運轉，特別在每次解體檢修后及每次排礦口間隙調整結束后，要注意液壓鎖緊的良好。要確保液壓鎖緊系統(tǒng)無泄漏，一旦泄漏發(fā)生，應盡早處理。
6．定期利用解體檢查修理之機檢查活動傘塊、固定傘塊的磨損情況，注意調整環(huán)的U形襯板固定螺栓，防止螺帽松動引起襯板松動。
7．破損腔內(nèi)卡有非破損物或淤有礦石時，嚴禁啟動主機或強行盤車。
8．動錐自轉（正向或反向），每分鐘不得超過15轉，高于15轉時應檢查修刮碗形瓦或檢查調整錐形襯套上口間隙。部件更換修理后空轉試車時，要嚴密注意動錐自轉速度，空轉試車時間應以40～120為宜，以免動錐“飛轉”及潤滑油脫離主機潤滑油路而甩出。
9．錐形齒輪與傘齒輪不應有沖擊和周期性噪音。
10.排礦口的鉛塊測壓。經(jīng)過加工的新襯，測壓一點即可。對于未加工或已磨損的襯板，則應測壓三點，取其平均值。被壓鉛塊面、受壓面間應相互平行，否則為未壓住，應重壓。
11．破損腔中防塵水的霧狀噴灑，要與主機給礦生產(chǎn)、停礦空轉同步，以免無礦時防塵水對運礦皮帶產(chǎn)生削弱拖動阻力，進而發(fā)生工藝事故。
4、排礦口調整技術依據(jù)的糾錯計算
嚴格控制細碎產(chǎn)品粒度，進而提高磨礦機的生產(chǎn)能力（臺時效率），降低磨礦能耗（電），材耗（鋼球）和襯板消耗。
應由運轉工每周兩次認真定期檢查固定齒板，活動齒板的磨碎情況，按技術要求測壓排礦口間隙。在檢修工協(xié)助下算出需要調整的毫米數(shù)以及調整環(huán)需下調旋轉的凸臺數(shù)，使排礦口大小保持在規(guī)定范圍內(nèi)，對于新裝襯板，排礦口應適當調大一些。
排礦口的調整，是借助于調整環(huán)與支撐環(huán)（套）間的鋸齒形螺紋升降定錐襯板，使排礦口尺寸發(fā)生變化，先壓間隙，再計算需調的毫米數(shù)、旋轉凸臺數(shù)，但計算的技術依據(jù)首先應當是正確的，否則計算和調整都失之準確，從而影響碎礦機的生產(chǎn)質量。
PYD2200圓錐破碎機如圖2所示，已知該機調整環(huán)的垂直齒距為50 mm，該機(PYD2200)調整環(huán)罩外周均布40個凹形凸臺，每一凸臺到主機中心所成夾角Q= 3600/40= go，每旋轉調整環(huán)一個凸臺的位置，等于調整環(huán)轉1/40圈，這樣調整環(huán)在垂直方向上升或下降的距離即為50 mm×1/40= 1.25 mm。由圖2不難看出，定錐襯板隨調整環(huán)升降的距離并不等于排礦口增減的距離。這是因為，排礦口的平行帶與水平成傾角。當調整環(huán)上升高度為ac時，排礦口間距離僅增大。
然而，以前該碎礦工藝的中碎PYB2200、細碎PYD2200，其排礦日的調整計算中忽視了500動錐傾角的存在。錯誤的把50/40（細碎）、50/16（中碎）當作調整環(huán)在垂直方向上升或下降的距離。即把ac當作，也新產(chǎn)生“每當調整環(huán)旋轉1個凸臺，排礦口的距離改變1.25 mm(細碎)，中碎排礦口的距離改變3.125 mm”的長期堅持使用并且深入人心的錯誤技術依據(jù)。
碎礦工藝唯一的質量指標即為碎礦粒度。而此1.25 mm，3.125 mm直接影響磨礦、供礦粒度指標及
中細碎產(chǎn)品破碎比的合理配置。之后，我們發(fā)現(xiàn)了問題，通過認真分析，慎重計算，立即進行了修正，并得以在實踐中長期檢驗。
5、排礦口調整范圍的確定
該PYD2200設備的技術參數(shù)規(guī)定了其排礦口的調整范圍為5 - 15 mm。但多年使用的實踐說明，1 4、2“細碎最合適的排礦口調整范圍是6～12 mm。如果調到6 mm以下，則易出現(xiàn)主要潤滑部位回油溫度升高，定錐、動錐襯板的撞擊，主機電流的異常升高，原因如下：
1．固定傘板，活動傘板表面加工質量差，平行帶區(qū)破碎面存在局部不平整，粗糙度大。即長度350mm平行帶內(nèi)襯板表面存在較多的凹陷和凸臺。這使得測壓間隙數(shù)據(jù)或偏大或偏小，而偏大時鉛塊壓于兩凹陷之間，測出的數(shù)據(jù)實際上比排礦口的尺寸要大。以此數(shù)據(jù)為依據(jù)調排礦口到6 mm，那么，實際中的排礦口最小尺寸就小于6 mm，甚至更小。隨動錐的旋擺靠近定錐，兩襯板碰幢機會就增加了。
2．眾所周知的原因，機械加工件有時存在較多的質量問題。破碎機的固定傘板、活動傘板同樣存在質量問題。其導致固定傘板難以準確裝于調整環(huán)的中心位置。同樣，活動傘板也難以準確裝于動錐的中心位置，形成套件后的先天不足——中心不正。理論上，實際操作上都不能準確壓出排礦口的間隙數(shù)據(jù)。故而，為保護設備主機及重要運動部件，只能將排礦口的間隙數(shù)據(jù)由5 mm下限間上提到6mm。實踐已經(jīng)反復證明，6 mm是可靠可行的。它既保護了設備的完好，又能保證開路破碎工藝條件下20 mm以下占87%以上的粒度指標。
6、結語
總之，在日常的設備管理中，應該不斷摸索和探索細碎機的新技術，提高其修理裝配質量，并重視運轉使用中應當注意的事項，合理確定排礦間隙的調整范圍，可保證破碎機運轉的可靠性，大大提高碎礦粒度，促使破碎產(chǎn)品質量的提高。
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