彈簧圓錐破碎機廣泛地應(yīng)用于礦山、冶金、建材等行業(yè)，破碎礦石、礦渣、巖石等物料，其排料粒度決定了其工作性能的好壞及其應(yīng)用范圍。因此對影響圓錐破碎機排料粒度的因素進(jìn)行分析研究，具有重要的現(xiàn)實意義。
一、彈簧圓錐破碎機偏心部件的配合間隙是影響排料粒度的關(guān)鍵因素
下面以礦山生產(chǎn)中常用的兩種細(xì)碎彈簧圓錐破碎機為例，分析配合間隙對破碎機排料粒度的影響。表l列出了國產(chǎn)PYD2200細(xì)碎彈簧圓錐破碎機和SXHD-7細(xì)碎西蒙斯彈簧圓錐破碎機偏心部件的配合間隙。
圖1是彈簧圓錐破碎機結(jié)構(gòu)原理圖。如圖所示，破碎機運轉(zhuǎn)時，電動機通過傳動部件帶動偏心軸套旋轉(zhuǎn)，帶有錐度并與動錐軀體裝為一體的主軸在偏心軸套的驅(qū)動下，其軸線oo,以球面軸承的球心O為頂點，繞破碎機機架中心線002作錐面運動，從而實現(xiàn)破碎物料的目的。從表l中偏心部件的配合間隙及圓錐破碎機的結(jié)構(gòu)原理圖，可以分析計算出圓錐破碎機可以調(diào)到的最小排料口尺寸，計算公式為最小排料口e=機架襯套間隙c+錐襯套上口間隙口如果排料口調(diào)整到小于此尺寸，圓錐破碎機運轉(zhuǎn)過程中就會發(fā)生動錐襯板與定錐襯板相碰撞的現(xiàn)象。公式中取錐襯套上口間隙而不取下口間隙6，是因為排料口到球面軸承球心O的距離和錐襯套上口到球面軸承球心O的距離基本相等。
根據(jù)以上計算公式和表1數(shù)據(jù)可得，PYD2200細(xì)碎破碎機理論上可調(diào)到的最小排料口為8.7mm。然而許多礦山的生產(chǎn)實踐證明，該種破碎機的排料口大都調(diào)在lOmm左右，有的甚至更大些。對于SXHD-7破碎機，理論上可調(diào)到的最小排料口為6.2mm，在實際生產(chǎn)中，以江西德興銅礦目前使用的10臺該種破碎機為例，排料口都調(diào)節(jié)在7-8mm。
破碎機實際能調(diào)節(jié)到的最小排料口與理論上的最小排料口存在一定差距，原因是配合部件的磨損導(dǎo)致間隙變大，或因安裝、修配、調(diào)節(jié)不當(dāng)產(chǎn)生的誤差所至。
二、動錐運轉(zhuǎn)不穩(wěn)定是導(dǎo)致圓錐破碎機排料粒度的又一重要因素
動錐運轉(zhuǎn)不穩(wěn)定，又稱動錐翻倒，是指圓錐破碎機由于設(shè)計制造或安裝調(diào)整過程中存在問題，導(dǎo)致破碎機運轉(zhuǎn)時動錐在球面軸承內(nèi)發(fā)生跳動、翻倒等一系列不正常的運動狀態(tài)。圓錐破碎機正常運轉(zhuǎn)時，動錐在偏心軸套的驅(qū)動下，其軸線繞機架中心線作錐面運動，動錐襯板與定錐襯板間的距離逐漸由大變小，再由小變大，起到破碎物料的目的。在破碎物料的同時，動錐受到物料的反作用力，會在偏心軸套旋轉(zhuǎn)的反方向上旋轉(zhuǎn)，因此，正常運轉(zhuǎn)的圓錐破碎機是以“旋轉(zhuǎn)擠壓”方式破碎物料的，從而使破碎出的物料在三維方向上的尺寸大致相等，除了材料本身的結(jié)構(gòu)原因外，很少出現(xiàn)針片狀。當(dāng)圓錐破碎機運轉(zhuǎn)不正常，動錐在球面軸承內(nèi)發(fā)生跳動或翻倒時，動錐襯板與定錐襯板間的距離不是逐漸由大變小、由小變大，而是忽大忽小，這種狀況下，一方面無法將排料口調(diào)到正常小的數(shù)值，另一方面，這時的破碎機不是以“旋轉(zhuǎn)擠壓”而是以“沖擊擠壓”來破碎物料，破碎出的物料針片狀必定增多。多年的生產(chǎn)實踐證明，同樣的圓錐破碎機破碎同樣性質(zhì)的礦石，當(dāng)破碎機運轉(zhuǎn)正常時，產(chǎn)品中的針片狀含量很少，當(dāng)發(fā)生動錐運轉(zhuǎn)不穩(wěn)定時，產(chǎn)品中的針片狀明顯增加。因此應(yīng)當(dāng)克服以往認(rèn)為彈簧圓錐破碎機破碎產(chǎn)品中必定含針片狀多，不適應(yīng)建材生產(chǎn)需要的偏見，只要弄清楚了產(chǎn)生針片狀的根源，就完全可以制造出符合建筑工程需求、性能優(yōu)良的彈簧圓錐破碎機。
三、襯板結(jié)構(gòu)形狀是影響排料粒度的又一重要因素
合理的襯板形狀可獲得較好的排料粒度。理想襯板形狀的確定，要根據(jù)破碎物料的硬度、產(chǎn)品產(chǎn)量、襯板磨損后的形狀等因素，總結(jié)長期實踐經(jīng)驗，試驗摸索才能獲得。
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