沙特Naj ran公司6 000t/d生產(chǎn)線輔料破碎選用2022型單段錘式破碎機，于2007年7月10日開始試機，僅運行1.5~2h軸承溫度就迅速升到90℃以上，同時軸承座和機架振動較明顯，不得不停機。經(jīng)現(xiàn)場多次檢測和分析，對上述現(xiàn)象進行了處理。此后，該機連續(xù)運行，振動正常，溫度一直穩(wěn)定在75℃以下。
1、傳動裝置基本結(jié)構(gòu)
傳動裝置基本結(jié)構(gòu)見圖1。軸承潤滑為脂潤滑和稀油強制潤滑均可使用的方案，后者是備選。密封為內(nèi)側(cè)用油封、外側(cè)用毛氈的雙重密封形式。軸承型號為SKF的23232CC/C3W33。該軸承的優(yōu)點：①能自動調(diào)心，可部分補償兩軸承座的不同心產(chǎn)生的軸偏斜；②cc型沖壓保持架重量輕、軸承內(nèi)部空間大，便于潤滑劑進入；③C3大游隙可保證在轉(zhuǎn)速高、軸承內(nèi)外圈溫差引起軸承游隙減小情況下仍能正常工作；④滾子及內(nèi)外滾道承受載荷均勻，避免了局部應(yīng)力峰值。
2、軸承發(fā)熱的分析
2.1初步檢查及調(diào)整
首先檢查潤滑脂加入量和型號（適用于重載和沖擊負荷下Shell Alvania EP2極壓潤滑脂），均合適。因此，采取了下列措施：①用煤油清洗兩個軸承座及軸承，更換新脂；②在緊圊滑軌的螺栓上各增加一個10mm厚方平墊，并用雙螺母擰緊；③機架與電動機底座、滑軌結(jié)合面之間縫隙用薄片墊實。采取這些措施后，振動減小，最大振動烈度為11.8rmn/s．但軸承發(fā)熱依舊。
2.2振動的影響
振動大也會引起軸承發(fā)熱。在對機架緊固后，軸承座振動有所下降。分析認為，仍存在的振動應(yīng)是飛輪動平衡不好引起的。用百分表測量飛輪端面，最大徑向跳動量0.5mm，該值偏大。但根據(jù)經(jīng)驗，這個振動量尚不足以引起軸承發(fā)熱。為進一步降低振動，將飛輪拆除，振動明顯降低，最大振動烈度降至2.4mm/s，但軸承發(fā)熱依舊。由以上情況，可排除振動的因素。
2.3客觀條件
當(dāng)?shù)貧鉁馗�，電網(wǎng)頻率為60Hz，電動機轉(zhuǎn)速比國內(nèi)高出20%，破碎機和風(fēng)機等轉(zhuǎn)速高，軸承又采用脂潤滑。這些條件極易造成軸承溫度偏高甚至發(fā)熱。
2.4設(shè)備原因
在排除了振動因素后，判斷軸承發(fā)熱是由兩軸承座水平誤差過大、透蓋與軸有摩擦及頂間隙過小這幾個因素疊加引起的，幾個因素交織在一起，互相影響，很難說哪一個為主。
2.4.1 兩軸承座水平誤差過大
將整個傳動軸系拆除后，用水準儀測量兩軸承座凹槽底部之間水平高度，電動機側(cè)軸承座凹槽底部內(nèi)-o.2外兩點373：mm、373-ooImm．外側(cè)軸承座凹槽底部內(nèi)0.6外兩點373.007 mm、373。mm，兩個軸承座之間水平誤差為0.7-0.9mm。兩個軸承座支承平面是由龍門刨床一次加工成型的，加工誤差較小，現(xiàn)場測出的水平誤差過大，說明機架在運輸途中有變形或焊接應(yīng)力釋放產(chǎn)生了焊接變形。
2.4.2 密封透蓋與軸有摩擦
小帶輪兩側(cè)軸上有磨痕，表明軸與三個密封透蓋內(nèi)表面之間有摩擦。
2.4.3頂間隙過小
軸承配置采用“浮動式”（兩個軸承的外圈在軸承座孔中都能作軸向位移），軸承內(nèi)圈為Ø160n6過盈配合(最大過盈77μm，最小過盈27μm)，外圈為Ø290K7過渡配合（最大過盈51μm，最大間隙36μm）。實際用塞尺測出軸承座上下結(jié)合面有0.05mm以上間隙，說明兩個軸承外圈與軸承座孔均為過盈配合。當(dāng)軸受熱膨脹時，浮動端軸承外圈無法隨軸一起軸向移動，軸系中產(chǎn)生內(nèi)部軸向力，造成球面滾子軸承內(nèi)外側(cè)滾子負荷明顯不同，外側(cè)滾子單邊受力，負荷明顯增大，引起摩擦阻力增大而發(fā)熱。軸承外側(cè)滾子小端已磨得發(fā)亮，就證明軸承受力不均勻，系單邊受力。
另外，兩端都是“浮動式”的軸承配置由于軸向竄動較大，皮帶輪的端面徑向跳動量增大，會造成三角帶磨損過快。特別是兩半聯(lián)軸器之間的安裝間隙過小時，軸向竄動過大甚至?xí)绊懙诫妱訖C的正常運行。因此對破碎機傳動軸系而言，正確的配置應(yīng)該是外側(cè)軸承設(shè)計成浮動端，電動機側(cè)軸承設(shè)計成固定端�，F(xiàn)場實際測量外側(cè)軸承外圄與軸承座凹槽外側(cè)兩邊間隙分別為0.42mm、0.35mm，內(nèi)側(cè)兩邊間隙均為6mm；電動機側(cè)軸承外圈與軸承座凹槽靠聯(lián)軸器側(cè)兩邊間隙分別為4.96mm、5,74mm，另一側(cè)兩邊間隙都是0.5 mm。如按照上述檢測結(jié)果，當(dāng)真正調(diào)整到兩端都是“浮動式”的軸承配置（即軸承外圈與軸承座之間均為間隙配合）時，傳動軸受熱膨脹伸長方向是聯(lián)軸器端，而這種現(xiàn)象恰恰是應(yīng)當(dāng)避免的。
3、處理過程
3.1軸系重新定位
先用煤油將軸承蓋及軸承座清洗干凈。在軸承座底面劃水平和垂直中心線，在機架相應(yīng)支承板上以螺孔位置為基準，劃水平和垂直中心線，保證軸承座就位后機架和支承板之間的水平和垂直中心線重合。將外側(cè)軸承座和電動機側(cè)軸承座各自調(diào)轉(zhuǎn)1800重新就位，兩軸承座中心距為1 200mm，以靠電動機側(cè)軸承座為基準定位(軸承緊貼聯(lián)軸器側(cè)凹槽，另一側(cè)軸承座凹槽與軸承外圈間隙用一個外徑為Ø288mm、內(nèi)徑為Ø268mm、厚度為5.5 mm擋圈頂死）。以該軸承座內(nèi)Ø290mm凸臺為測量點，與外側(cè)軸承座內(nèi)Ø290mm凸臺兩點實測水平距離調(diào)校到均為1202mm，同時兩對角線實測距離也調(diào)校到均為1 236mm，即保證外側(cè)軸承座凹槽與軸承外圈間隙：外側(cè)4mm，內(nèi)側(cè)2mm。
3.2兩軸承座水平找正
根據(jù)先前測量結(jié)果，在電動機側(cè)軸承座整個底部墊數(shù)張厚O.lmm薄銅皮，并根據(jù)水準儀測量數(shù)據(jù)來調(diào)整薄銅皮數(shù)量，最終控制兩軸承座之間水平誤差≤0.2mm。
3.3其他處理措施
1)用銼刀和細鐵砂紙打磨掉軸上兩處磨痕（該兩處透蓋與軸配合間隙設(shè)計為Imm）。另一透蓋（與村套配合間隙設(shè)計為1mm）從軸上取下，在車床上加工掉Imm。
2)電動機側(cè)軸承靠緊聯(lián)軸器側(cè)，內(nèi)側(cè)間隙裝上厚5.5mm擋圈。
3)用壓鉛方法測量頂間隙和端面間隙。實測結(jié)果：電動機側(cè)軸承頂間隙0.2mm，端面間隙0.4～0.45mm；外側(cè)軸承頂間隙0.2mm，端面間隙0.35～0.4mm。根據(jù)測量結(jié)果，電動機側(cè)軸承端面再加0.3mm銅皮，外側(cè)軸承端面再加0.2mm銅皮，裝配后傳動軸承頂間隙為0.05～0.1mm。
4)檢測3個透蓋與軸的間隙。外側(cè)軸承座透蓋最小為0.15mm，電動機側(cè)軸承座透蓋最小0.2mm，聯(lián)軸器側(cè)軸承座透蓋最小0.2mm。
5)聯(lián)軸器找正（軸承座重新找正后發(fā)現(xiàn)兩半聯(lián)軸器上下有3～4mm誤差）。先用鋼尺進行初找，后用干分表精找。找正過程中用千斤頂橫向移動電動機或頂起電動機底座后加墊，不斷重復(fù)上述過程，直至合格為止。實際最終調(diào)整后的聯(lián)軸器徑向誤差0,08mm、軸向誤差0.04mm。
6)軸承徑向游隙校驗。兩個軸承測量游隙（開蓋情況下）為0.15～0.17mm，外側(cè)軸承游隙（合蓋擰緊情況下）為0.15mm。游隙尚可。
7)加換高溫脂（Shell Albida EP2 Crease，工作溫度為-20葉150℃）。
4、處理效果
2007年8月5日進行空載試機，16:18開機，21:30停機，連續(xù)運行5h。停機時溫度：外側(cè)軸承溫度66℃，電動機側(cè)軸承溫度65℃。
8月8日負荷投料。9:03開機，15:40停機，連續(xù)運行6h。開機時軸承溫度為36℃。停機時溫度：外側(cè)軸承溫度67℃，電動機側(cè)軸承溫度73℃。
5、幾點探討
1)破碎機等設(shè)備的軸承盡量不采用水冷或稀油強制潤滑等復(fù)雜手段，而應(yīng)采用德國HAZEMAC破碎機小皮帶輪上帶風(fēng)扇等簡易措施來輔助降溫。
2)該機雖然設(shè)計有稀油潤滑系統(tǒng)，但發(fā)現(xiàn)運行后透蓋（特別是外圈）和軸承座上下結(jié)合面均有潤滑脂溢出，達不到稀油潤滑密封要求。
3)傳動軸水平誤差和聯(lián)軸器對中誤差達0.2~0.3 mm、密封環(huán)與軸有一定摩擦、浮動軸承無法移動等情況，在國內(nèi)一般不會出現(xiàn)破碎機軸承發(fā)熱現(xiàn)象。而在沙特氣溫高、轉(zhuǎn)速高的條件下，軸承卻發(fā)熱。因此需要更嚴格的制造和裝配質(zhì)量。
三門峽富通新能源生產(chǎn)銷售的顆粒機、飼料顆粒機、破碎機、錘式破碎機等機械設(shè)備。
