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顆粒機配件新聞動態(tài)
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220t/h煤粉爐球磨機噪聲治理
發(fā)布時間:2012-10-31 15:36 來源:未知
鋼球磨煤機噪聲是火力發(fā)電廠的最大噪聲源,噪聲通常在102~120dB(A)。我廠6臺磨煤機安裝在室內(nèi)鍋爐零米層,位置狹窄,環(huán)境惡劣,同時還有送風機等其他噪聲源,給磨煤機噪聲治理增加難度。經(jīng)征詢噪聲治理專業(yè)人員意見后,對磨煤機噪聲采取了隔聲加吸聲的處理方法。同時還考慮了通風散熱和漏粉除塵問題,使磨煤機室隔聲密封處理后,室內(nèi)通風良好,清詰衛(wèi)生。
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1磨煤機噪聲治理方案設計依據(jù)
1.1磨煤機噪聲特征及治理方案
鋼球磨煤機室噪聲主要由鋼球磨煤機筒體內(nèi)鋼球與鋼球、鋼球與襯板之間的機械撞擊產(chǎn)生的機械噪聲,電機和傳動部分的機械噪聲,電磁噪聲,排粉機產(chǎn)生的空氣動力性噪聲,設備剛性基礎共振噪聲等多發(fā)性噪聲源所組成。由于磨煤機噪聲是主要噪聲源,故主要根據(jù)磨煤機噪聲頻譜特性來分析,噪聲治理前,在距離噪聲源(磨煤機)1米處監(jiān)測了噪聲值及倍頻程噪聲值,監(jiān)測結(jié)果表明,磨煤機噪聲最高106.4dB (A),各頻段噪聲均超過80dB,峰值在1000Hz,最高達102.4dB。
本工程要求設計達到《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準》第五條“工業(yè)企業(yè)的生產(chǎn)車間和作業(yè)場所的噪聲標準為85dB(A)”。根據(jù)《工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計規(guī)范))(GBJ87-85)所列噪聲A聲級限制值查出各倍頻帶的允許聲壓級,我廠磨煤機在250Hz到8OOOHz頻率范圍內(nèi)聲壓級均超過限制值,其頻譜呈寬頻帶特性。
針對磨煤機所處位置狹窄,聲源指向性系數(shù)高,平均吸聲系數(shù)低的特點,決定選用多層隔聲結(jié)構(gòu)隔聲。每臺爐2臺鋼球磨煤機為一組,安裝隔聲墻。磨煤機室有8米高,將隔聲墻分上下兩部分,為將來檢修方便,上半部為可拆卸固定式,下半部為雙向推拉式。磨煤機室封閉后會使內(nèi)部混響聲加大,因此在后墻,原側(cè)墻和頂部安裝吸聲體,以降低隔聲墻內(nèi)的混響聲。并安裝通風散熱系統(tǒng),以降低室內(nèi)溫度,同時吸走磨煤機室內(nèi)粉塵。
1.2隔聲吸聲和通風散熱計算
1.2.1隔聲和吸聲計算
(1)需隔聲量
根據(jù)《工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計規(guī)范》(GBJ87-85)所列噪聲A聲級限制值查出各倍頻帶的允許聲壓級,計算各倍頻帶的需要隔聲量,按下式計算:
R=Lp-Lpe+5 (1)
式中:R為各倍頻帶的需要隔聲量(dB);
Lp為受聲點各倍頻帶的聲壓級(dB);
Lpe為受聲點各倍頻帶的允許聲壓級(dB)。
計算結(jié)果表明,隔聲構(gòu)件能滿足需要隔聲量的要求,R≥25dB(A)。
(2)需隔聲量較校
根據(jù)雙層隔聲結(jié)構(gòu)平均隔聲量的經(jīng)驗計算公式:
R=13.5Lg(mI+m2+……)+13+△R (2)
式中R為平均隔聲量(dB)
m1、m2為單位面積各種材料的重量,(設計為65kg/m2)
13為引入量I
△R為附加隔聲量(雙層隔聲結(jié)構(gòu)中間填充吸聲材料增加的隔聲量,50011z時為6dB)
R=13.5Lg65+13+6=43.5dB (3)
因此,理論計算隔聲量能滿足需要隔聲量的要求。由于隔聲墻是活動雙向推拉式,存在漏聲損失問題,當漏聲損失如孔洞等達到所占墻體面積的l/100時,其隔聲量將達不到20dB;
R= 10Lg1/T=10Lgl/10-2= 20dB (4)
T為透聲系數(shù)
故應嚴格控制孔洞,當減低為1/1000時,隔聲量可達到30dB。
(3)引吸聲降噪量
吸聲處理只是降低混響聲部分的噪聲,不能降低直達聲,對于混響較強的廠房降噪量預估值范圍一般是6~10dB,假設降噪量要滿足lOdB。隔聲墻內(nèi),原磨煤機室墻和天花為水泥抹面,平均吸聲系數(shù)a1只有0.05。
根據(jù)吸聲降噪量公式:L= 10Lga2/a1 (5)
在墻面安裝吸聲體,要求使平均吸聲系數(shù)a2達到0.5,才能達到要求。
本方案中選用的吸聲材料主要為巖棉,50mm厚度,查找有關資料其平均吸聲系數(shù)約為0.65,符合吸聲降噪量要求。
1.2.2通風散熱計算
(1)二臺380kW磨煤機JS118 -8型電機所需通風量
V=860NA/yCp(t2-t1)
式中:N為電機功率,kW;
A為發(fā)熱效率(0.1~0.5)取0.3{
V為空氣比重,常溫下l.293kg/m3,
Cp為定壓比熱,0,24.
t2-t1為內(nèi)外溫差(60-38)I
則V1=28721m3/h
(2)二臺300KW排粉機Js-138 -4型電機所需通風量
將電機功率代入(6)式,則y2=22674m3/h
(3)二臺磨煤機,運行表面溫度60℃,面積S=64m2,散熱量按下式汁算。
散熱量Q=S·K·△t(7)
K=35.4kJ/m2·h·℃,室溫t取38℃
QM - 64 x 35.4×(60 - 38)×2=99686kj/h
排粉機殼散熱Qp=16680kJ/h
換算成通風量V3 =Q/Yc(tp -tj) (8)
C為空氣比熱(1.0);
tp為排氣溫度38℃;
tj為進氣溫度25℃。
代入(8)式V3=(99686+16680)/(1.0×1.293×(38 - 25》=6939m3/h
總計通風量V=Vl+ v2+V3=58334m3/h
因此,設計磨煤機室通風機總通風量≥58334m3/h。
2磨煤機隔聲及吸聲處理
2.1隔聲著,吸聲板布置方式
以每二臺磨煤機、二臺排粉機為間隔,沒置隔聲墻。正面為南隔聲墻,側(cè)隔聲墻籽兩臺爐磨煤機隔開,南隔聲墻安裝二扇標準2m2隔聲門方便運行檢查。每一隔聲室內(nèi)后墻壁均勻布置36塊吸聲板,1#爐甲側(cè)磨煤機旁墻壁均勻布置1 6塊吸聲板,頂部斟有管線穿過樓板,實際布置29塊吸聲板。每塊吸聲板1 x2m2,吸聲板與原墻壁之間空氣層為50mrn。隔聲墻全部縫隙用密封橡皮條密封,漏風系數(shù)控制在1/1 000之內(nèi)。
2.2隔聲墻、吸聲板結(jié)構(gòu)
2.2.1隔聲墻
隔聲墻按多層組臺屏障阻抗錯酣原則由多種不同吸聲系數(shù)的吸聲材料和大阻尼材料重疊而成,并考慮用一定時間后可拆下用水清洗。
2.2.2吸聲板
吸聲板按復合結(jié)構(gòu)的吸聲原則,考慮r質(zhì)量效應,吸聲材料、吸聲指數(shù)、空氣層以及原有磚墻等有關幽素。
設計中吸聲板布置占總墻面積40%,均勻固定在墻上井留有一定空隙,當其噪聲波射糾吸聲板隊外墻壁上時,噪聲波反射到吸聲板上,達到吸聲效果。鍍鋅孔板的穿孔率27%,孔徑為中5。
3通風和除塵系統(tǒng)
3.1通風系統(tǒng)
隔聲墻內(nèi)有一臺刑球磨煤機,四臺電動機,二臺離心式排粉機。根據(jù)計算所需通風量,選用5.5KW Y132S-4型軸流通風機,通風量29644m3/h-臺,每個間隔安裝二臺,把室內(nèi)高溫風抽出,改善室內(nèi)環(huán)境溫度。根據(jù)現(xiàn)場情況+l#爐磨煤機室進風口設置在南隔聲墻6米處,接進風管在隔聲墻內(nèi),由底部進風,困進風口接有彎頭和進風管,不會造成噪聲外漏,省去消聲器。通風機安裝在磨煤機室后墻4.5米以上,熱風往東側(cè)室外排放。2#、3#爐磨煤機室進風口設置在磨煤機室后墻4.5米以上,磨煤機室后墻外是管線夾層,不存在噪聲外漏干擾問題,不需裝消聲器。通風機安裝在磨煤機室南隔聲墻內(nèi)4.5米處,接通風管通向室外總通風管。
3.2除塵系統(tǒng)
由于設備漏粉,隔聲墻內(nèi)煤粉濃度大,為改善室內(nèi)環(huán)境,安裝一套負壓清掃系統(tǒng)進行吸塵。負壓清掃系統(tǒng)選用單吸入、雙葉輪、機外串聯(lián)式離心鼓風機及DSX多級除塵器。6臺磨煤機分成三個間隔,南北各6條水泥柱共引12條吸塵管至磨煤機室吸塵。保證磨煤機隔聲室內(nèi)粉塵濃度達到10mg/m3以下工業(yè)企業(yè)車間粉塵衛(wèi)生標準。
4磨煤機噪聲治理前后噪聲測試情況
隔聲墻外設6個監(jiān)測點,并對各測點治理前后的噪聲及頻譜特性進行監(jiān)測。經(jīng)治理后隔聲室外1米處的噪聲值86.4—89.5dB(A),降噪量為13.4~18. 4dB(A),比控制目標值[85dB(A)]高出1.4~4.5dB(A)。隔聲墻內(nèi)選3個監(jiān)測點進行監(jiān)測,A聲級平均降低2.2dB,C聲級比治理前平均升高0.9dB;C聲級升高可能是吸聲材料對低頻部分的吸聲效果稍差,低頻反射聲較大。磨煤機室經(jīng)隔聲和吸聲處理前后,在磨煤機室上面8米層二個控制室的噪聲A聲級變化不大, 但500Hz以下低頻噪聲有所增加。
5結(jié)論與存在問題
經(jīng)治理后隔聲室外噪聲值為86.4—89.5dB(A),降噪量13.4—18.4dB(A),磨煤機噪聲治理基本達到降噪效果。噪聲值比控制目標值[85dB(A)]高出1.4—4.5dB(A),主要原因為:監(jiān)測時其他設備因生產(chǎn)需要不能停機,即不能扣除其他設備的噪聲影響;目前推拉式隔聲墻的密封不夠理想,門縫的間隙較大,導致間隙漏聲而減低隔聲墻的實際隔聲量;吸聲材料,隔聲材料選擇只注重倍頻程中心頻率500Hz以上的噪聲吸聲隔聲處理,對500Hz以下低頻帶噪聲處理效果不太理想。由于隔聲室內(nèi)天花布置,較多的管線,安裝不下所需數(shù)量的吸聲體,也不便采用懸掛吸聲體方式,故隔聲室內(nèi)A聲級平均只降低2.2dB;另沒有對穿過樓板的管線及設備采取阻尼、隔振措施,使由于設備的振動激發(fā)機座、樓板、墻壁等固體振動的“固體聲”沒有得到治理,使控制室的低頻噪聲有所增加。
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