0、引言
    生物質(zhì)能是世界第4大能源，在我國能源總消費(fèi)中占14%，是大多數(shù)農(nóng)牧民的主要生活燃料，必須加快發(fā)展高品位的生物質(zhì)能。鑒于我國是水資源短缺、林木覆蓋率只有13%、生態(tài)條件相當(dāng)脆弱的國家，生物質(zhì)能的利用需要專門、系統(tǒng)設(shè)計(jì)的燃燒設(shè)備保證其高效、清潔地燃燒。
    國內(nèi)外專家學(xué)者設(shè)計(jì)了多種生物質(zhì)爐并對(duì)其污染物排放規(guī)律進(jìn)行了大量的研究，積累了一些重要的研究方法和數(shù)據(jù)，但是，其結(jié)論幾乎都是基于生物質(zhì)爐的穩(wěn)定燃燒狀況。然而，對(duì)于體積較大的燃燒設(shè)備，啟停時(shí)間較長，以湖南某公司的生物質(zhì)成型燃料爐為例，正常工況下，該爐點(diǎn)火所需時(shí)間約25 min�？紤]到大部分家庭的作息時(shí)間，一天內(nèi)該燃料爐工作時(shí)間約為4h，點(diǎn)火占整個(gè)工作時(shí)間的10. 4%。而且，點(diǎn)火為非穩(wěn)態(tài)過程，期間，燃料進(jìn)行不完全燃燒，污染物排放規(guī)律與穩(wěn)態(tài)時(shí)不同。
    為了得到該生物質(zhì)成型燃料爐點(diǎn)火過程污染物排放規(guī)律，文獻(xiàn)[7]主要考慮燃料活化能與通風(fēng)狀況，分析不同爐體溫度點(diǎn)火過程中污染物(CO，NO)排放量隨排煙溫度的變化關(guān)系，得到加強(qiáng)爐膛保溫可降低污染物排放量。本文主要考慮燃燒機(jī)理、產(chǎn)物生成機(jī)理分析兩種不同助燃空氣溫度點(diǎn)火過程中污染物(CO，NO)排放量隨排煙溫度的變化關(guān)系；并通過比較兩種不同助燃空氣溫度燃燒過程的污染物排放規(guī)律，提出了降低本爐點(diǎn)火過程污染物排放量的方法；采用回歸分析的方法總結(jié)了點(diǎn)火過程中CO/NO和排煙溫度之間的規(guī)律，探討降低污染物排放的方法。
1、生物質(zhì)成型燃料爐工作原理
    試驗(yàn)用生物質(zhì)成型燃料爐額定功率為10kW，主要由爐膛、爐排、輻射及對(duì)流傳熱面、點(diǎn)火器、引風(fēng)機(jī)、貫流風(fēng)機(jī)、料斗、螺旋給料器等組成，其結(jié)構(gòu)簡圖見圖1。

    生物質(zhì)成型燃料爐工作過程：啟動(dòng)生物質(zhì)成型燃料爐的開關(guān)，點(diǎn)火器開始工作，與此同時(shí)，螺旋給料器將料斗內(nèi)的生物質(zhì)顆粒輸送到燃燒室中的爐排上；貫流風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)啟動(dòng)。經(jīng)過一段時(shí)間，顆粒開始著火并在爐排上燃燒。室外的助燃空氣從燃燒室后墻的孔洞引入。產(chǎn)生的高溫?zé)煔馔ㄟ^換熱器加熱由貫流風(fēng)機(jī)引入的室內(nèi)冷空氣，最后由引風(fēng)機(jī)經(jīng)過排煙管道排到室外。產(chǎn)生的熱空氣從爐體的上部排出。當(dāng)燃料爐運(yùn)行一段時(shí)間時(shí)，貫流風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)功率自動(dòng)加大。需要停爐時(shí)，按下停爐按鈕，引風(fēng)機(jī)會(huì)加大功率抽吸室外冷空氣冷爐。
2、試驗(yàn)儀器和方法
2.1  試驗(yàn)方法
    本次實(shí)驗(yàn)的試驗(yàn)方法見文獻(xiàn)[7]。
2.2  成型燃料的理化特性
    試驗(yàn)中分別燃用玉米秸稈和木質(zhì)兩種成型燃料，粒徑分別為8.5和6.5 mm，長度約為20 mm。試驗(yàn)前利用GR-3500型氧彈式熱量計(jì)、5E-MAG6600型工業(yè)分析儀和Vario EL IH型元素分析儀分別對(duì)兩種燃料的低位發(fā)熱量、工業(yè)分析和元素分析值進(jìn)行了測量，結(jié)果見文獻(xiàn)[7]表l。
3、結(jié)果與分析
    由于污染物的排放水平與爐膛內(nèi)的溫度水平、過�？諝庀禂�(shù)有關(guān)，本文通過兩種不同助燃空氣溫度實(shí)驗(yàn)工況點(diǎn)火過程污染物排放的比較，以尋找降低污染物排放量的方法。
3.1  點(diǎn)火過程CO的排放規(guī)律
    生物質(zhì)成型燃料燃燒機(jī)理[8]：生物質(zhì)成型燃料燃燒屬于靜態(tài)滲透式擴(kuò)散燃燒，燃燒過程從著火后開始。
    1)生物質(zhì)成型燃料表面可燃揮發(fā)物燃燒，進(jìn)行可燃?xì)怏w和氧氣的放熱化學(xué)反應(yīng)，形成火焰；
    2)除了生物質(zhì)成型燃料表面部分可燃揮發(fā)物燃燒外，成型燃料表層部分的碳處于過渡燃燒區(qū)，形成較長火焰；
    3)生物質(zhì)成型燃料表面仍有較少的揮發(fā)分燃燒，更主要的是燃燒向成型燃料更深層滲透，焦碳的擴(kuò)散燃燒，燃燒產(chǎn)物CO，CO及其他氣體向外擴(kuò)散，行進(jìn)中CO不斷與Oz結(jié)合成COz，成型燃料表層生成薄灰殼，外層包圍著火焰；
    4)生物質(zhì)成型燃料進(jìn)一步向更深層發(fā)展，在層內(nèi)主要進(jìn)行碳燃燒(即C+ Oz一CO)，在球表面進(jìn)行CO的燃燒（即CO+O2→CO2），形成比較厚的灰殼，由于生物質(zhì)的燃盡和熱膨脹，灰層中呈現(xiàn)微孔組織或空隙通道甚至裂縫，較少的短火焰包圍著成型塊；
    5)燃盡殼不斷加厚，可燃物基本燃盡，在沒有強(qiáng)烈干擾的情況下，形成整體的灰球，灰球表面幾乎看不出火焰，灰球會(huì)變暗紅色，至此完成了生物質(zhì)成型燃料的整個(gè)燃燒過程。
3.1.1  熱風(fēng)點(diǎn)火過程CO的排放規(guī)律
    通過實(shí)驗(yàn)分析，熱風(fēng)點(diǎn)火過程主要涉及生物質(zhì)成型燃料燃燒機(jī)理的前三個(gè)過程。點(diǎn)火過程中，兩種生物質(zhì)成型燃料的CO排放量與排煙溫度的關(guān)系如圖1所示。
    熱風(fēng)點(diǎn)火過程中，兩種成型燃料CO的排放呈相似規(guī)律，整個(gè)過程中CO的排放量出現(xiàn)了三個(gè)峰值。
當(dāng)爐膛溫度達(dá)到一定值時(shí)，爐排上生物質(zhì)成型燃料表面可燃揮發(fā)物燃燒，形成火焰。揮發(fā)份燃燒產(chǎn)生的熱量使?fàn)t排附近的空間溫度升高導(dǎo)致大量的揮發(fā)份析出，其中就包括大量的CO。此時(shí)由于爐膛整體溫度較低，析出的CO不能完全燃燒，而且，爐排上料層較薄，通風(fēng)條件好，煙氣停留時(shí)間短，生成的CO來不及被氧化就離開爐膛，因此，煙氣中CO的質(zhì)量濃度逐漸增大。與木質(zhì)成型燃料相比，玉米秸稈具有較低的活化能，揮發(fā)分析出速率快，易達(dá)到著火濃度而點(diǎn)燃，著火溫度低，因此，燃用玉米秸稈co質(zhì)量濃度達(dá)到第一個(gè)峰值對(duì)應(yīng)的排煙溫度(37℃)比燃用木質(zhì)成型燃料的(39-c)要低。隨后，爐膛溫度逐漸升高，有利于C0的氧化反應(yīng)，CO的質(zhì)量濃度隨排煙溫度的升高而降低。
      隨后生物質(zhì)成型燃料表層部分的碳處于過渡燃燒區(qū)，形成較長火焰，爐膛溫度大幅提高，使得進(jìn)入爐膛的燃料快速析出揮發(fā)份，然而空氣穿過爐排時(shí)大部分已反應(yīng)，因此爐膛內(nèi)部出現(xiàn)缺氧，CO不能完全反應(yīng)，煙氣中CO質(zhì)量濃度升高。由
于，爐膛溫度較高，CO析出反應(yīng)比第一個(gè)CO峰值更劇烈，所以第二個(gè)CO峰值高于第一個(gè)峰值。
    當(dāng)燃燒爐運(yùn)行一段時(shí)間時(shí)，引風(fēng)機(jī)功率增大，爐膛空氣流量增加,CO與02反應(yīng)加強(qiáng)；此時(shí)煙氣流量對(duì)應(yīng)增加，因此煙氣中CO質(zhì)量濃度隨排煙溫度快速減少。但爐膛內(nèi)氣體混合不充分，溫度分布不均勻；同時(shí)貫流風(fēng)機(jī)功率增大，強(qiáng)化了傳熱，爐膛內(nèi)的火焰極不穩(wěn)定，煙氣中CO質(zhì)量濃度隨排煙溫度增加又迅速增加，并達(dá)到第三個(gè)峰值。隨著反應(yīng)的進(jìn)行，火焰逐漸穩(wěn)定，爐膛溫度提高、均勻分布；成型燃料表層生成薄灰殼，料層厚度增厚，通風(fēng)阻力增大，延長了煙氣的停留時(shí)間，CO反應(yīng)更完全。由圖l可以看出，CO的排放質(zhì)量濃度逐漸減小，并達(dá)到一定的穩(wěn)定值。
    燃用玉米秸稈，當(dāng)排煙溫度為76℃時(shí)，CO的排放質(zhì)量濃度達(dá)到最大值(405 mglm3)，整個(gè)過程平均質(zhì)量濃度為298.4 mg／m3，最后達(dá)到的穩(wěn)定值為150 mg/m3；燃用木質(zhì)成型燃料，當(dāng)排煙溫度為60℃時(shí)，CO的質(zhì)量濃度達(dá)到最大值(218.7mg／m3)，整個(gè)過程平均排放濃度為168.6mglm3，最后達(dá)到的穩(wěn)定值為106 mg/Nm3。由此可見，點(diǎn)火過程CO的排放質(zhì)量濃度高于穩(wěn)態(tài)燃燒時(shí)的排放質(zhì)量濃度。
3.1.2  冷風(fēng)點(diǎn)火過程CO的排放規(guī)律
    冷風(fēng)點(diǎn)火過程兩種成型燃料CO的排放量與排煙溫度對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖2所示。
 
    冷風(fēng)點(diǎn)火過程中，兩種成型燃料CO的排放規(guī)律同樣類似，整個(gè)過程中CO的排放量出現(xiàn)了兩個(gè)峰值。與熱風(fēng)點(diǎn)火過程不同的是冷風(fēng)點(diǎn)火過程主要涉及生物質(zhì)成型燃料燃燒機(jī)理的前兩個(gè)過程。當(dāng)物質(zhì)成型燃料表面可燃揮發(fā)物燃燒，形成火焰時(shí)，燃燒產(chǎn)生的熱量使?fàn)t排附近的空間升溫導(dǎo)致大量揮發(fā)份CO的析出。然而由于爐膛整體溫度較低，使得產(chǎn)生的co不能完全反應(yīng)，煙氣中的CO質(zhì)量濃度升高，出現(xiàn)第一個(gè)峰值。隨著燃燒反應(yīng)時(shí)間的推移，爐膛整體溫度提高，CO燃燒反應(yīng)加強(qiáng)，煙氣中的CO質(zhì)量濃度降低。
    由于冷風(fēng)點(diǎn)火時(shí)，燃燒反應(yīng)比較平緩，爐膛整體溫度較熱風(fēng)點(diǎn)火的爐膛溫度低，因此生物質(zhì)成型燃料揮發(fā)份析出的速率比較慢，兩個(gè)峰值間開始的燃燒反應(yīng)主要以燃燒機(jī)理的第一階段為主，隨爐膛整體溫度的提高，大部分燃料進(jìn)入燃燒機(jī)、理的第二階段，煙氣中CO質(zhì)量濃度快速升高。在CO質(zhì)量濃度上升的過程中，貫流風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)功率增大，這使CO質(zhì)量濃度上升的速率與爐膛整體溫度有所降低，同時(shí)由于爐膛內(nèi)氣體混合不充分，CO與02反應(yīng)減弱，因此煙氣中CO質(zhì)量濃度依然上升。從而冷風(fēng)點(diǎn)火過程的CO排放量與溫度曲線沒有出現(xiàn)熱風(fēng)點(diǎn)火過程中類似明顯的第二個(gè)峰值。當(dāng)爐膛內(nèi)的火焰穩(wěn)定、氣體混合充分時(shí)，燃燒反應(yīng)更加劇烈、充分，煙氣中的CO質(zhì)量濃度逐漸降低，直到達(dá)到穩(wěn)定值。
    冷風(fēng)點(diǎn)火過程，燃用玉米秸稈，當(dāng)排煙溫度為53℃時(shí)，CO的排放質(zhì)量濃度達(dá)到最大值(748mg／m3)，整個(gè)過程平均質(zhì)量濃度為385 mg／m3，是熱風(fēng)點(diǎn)火過程的1. 29倍；燃用木質(zhì)成型燃料，當(dāng)排煙溫度為33℃時(shí)，CO的質(zhì)量濃度達(dá)到最大值(401 mg／m3)，整個(gè)過程平均排放濃度為218mg／m3，是熱風(fēng)點(diǎn)火過程的1.29倍。同時(shí)冷風(fēng)點(diǎn)火過程所需時(shí)間長于熱風(fēng)點(diǎn)火過程。
    通過圖1、2分析可知，冷風(fēng)點(diǎn)火過程中，CO的排放質(zhì)量濃度遠(yuǎn)高于穩(wěn)態(tài)時(shí)的質(zhì)量濃度，采用熱風(fēng)點(diǎn)火的方式，CO的排放質(zhì)量濃度可以降低為冷風(fēng)點(diǎn)火的77%，而且還降低了排煙損失，提高了熱效率。因此，提高助燃空氣溫度，有助于降低CO的排放。
3.2  點(diǎn)火過程N(yùn)O2的排放規(guī)律
    燃燒過程中所產(chǎn)生的NOz -般是指NO和N02。大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，燃燒裝置排放NO：中NO -般約占95%，而NOz僅占5%。因此，本文的NO，主要是指NO。
    根據(jù)NO2生成機(jī)理的不同，可將燃燒過程產(chǎn)生的NO，分為三種類型。
    熱力型NO2：燃燒過程中空氣中的氮和氧在高溫中生成的NO及NO2總和。
    燃料型NO，：燃料中氮有機(jī)化合物先被分解成氰( HCN)、氨(NH4)和CN等中間產(chǎn)物，作為揮發(fā)分而析出，揮發(fā)份再被氧化成NOx。
    快速型NO，：燃料燃燒時(shí)產(chǎn)生的烴類等撞擊空氣分子中Nz分子而生成CN、HCN等再被氧化成NOx。
3.2.1  熱風(fēng)點(diǎn)火過程N(yùn)O的排放規(guī)律
    實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，燃燒產(chǎn)生的煙氣中基本沒有NO2，因此重點(diǎn)研究NO的排放規(guī)律。熱風(fēng)點(diǎn)火過程，兩種成型燃料NO的排放量(mglm3)隨排煙溫度的變化情況如圖3所示。
 
    圖3表明：熱風(fēng)點(diǎn)火過程中，兩種成型燃料NO的排放規(guī)律相同。隨著排煙溫度的升高，NO的質(zhì)量濃度呈增大趨勢。當(dāng)木質(zhì)成型燃料排煙溫度小于88℃、玉米秸稈排煙溫度小于89℃時(shí)，燃燒產(chǎn)生的NO主要為燃料型NO。點(diǎn)火過程中，隨著爐膛溫度的升高，析出的揮發(fā)份增加．燃燒反應(yīng)加強(qiáng)，煙氣中的NO質(zhì)量濃度增加。當(dāng)木質(zhì)成型燃料排煙溫度大于88℃，玉米秸稈排煙溫度大于89℃時(shí)，由于爐膛溫度的升高，空氣中的氮和氧在高溫中生成的NO，使得煙氣中的NO質(zhì)量濃度快速增加。隨著燃燒反應(yīng)的穩(wěn)定，煙氣中的NO質(zhì)量濃度將達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值。整個(gè)點(diǎn)火過程中，燃用木質(zhì)成型燃料，NO的最高排放質(zhì)量濃度為30mg／m3，平均排放質(zhì)量濃度為16 mg／m3；燃用玉米秸稈成型燃料，NO的最高排放質(zhì)量濃度為135mglm3，平均排放質(zhì)量濃度為82,7 mg/m3。燃用玉米秸稈成型燃料NO的排放量是燃用木質(zhì)成型燃料的5倍，主要是因?yàn)橛衩捉斩捜剂系暮�氮量高于木質(zhì)燃料。而且，兩種燃料穩(wěn)定燃燒時(shí)NO的排放質(zhì)量濃度高于點(diǎn)火過程的排放質(zhì)量濃度。
3.2.2  冷風(fēng)點(diǎn)火過程N(yùn)O的排放規(guī)律
    冷風(fēng)點(diǎn)火過程，兩種成型燃料NO的排放量(mg／m3)隨排煙溫度的變化情況如圖4所示。
    圖4表明：冷爐點(diǎn)火過程中，兩種成型燃料NO的排放規(guī)律相同，且基本都是燃料型NO。隨著排煙溫度的升高，NO的質(zhì)量濃度呈增大趨勢，且達(dá)到一定值時(shí)，NO的排放量趨于穩(wěn)定。這兩種燃料趨于穩(wěn)定時(shí)達(dá)到的排煙溫度和NO的排放量不同。當(dāng)秸稈排煙溫度小于39℃、木質(zhì)排煙溫度小于45℃時(shí)，爐排上火焰很小，爐膛溫度較低，揮發(fā)份析出速度較慢,NO的質(zhì)量濃度低、緩慢增加。之后，隨著爐膛溫度的進(jìn)一步升高，燃燒反應(yīng)加強(qiáng)，促使燃料析出NH3、HCN等揮發(fā)份速率加快，再與充足的氧氣反應(yīng)，生成燃料型NO，加速了NO的生成，因此，從圖4可以看出,NO的質(zhì)量濃度快速增加。這段過程生成的NO基本都是燃料型NO。由于玉米秸稈具有較低的活化能，揮發(fā)分析出速率快，燃用玉米秸稈NO生成速度開始加快對(duì)應(yīng)的排煙溫度比燃用木質(zhì)成型燃料的要低。整個(gè)點(diǎn)火過程中，燃用木質(zhì)成型燃料，NO的最高排放質(zhì)量濃度為70.1 mg/m3，平均排放質(zhì)量濃度為33,1 mg／m3；燃用秸稈成型燃料，NO的最高排放濃度為126 mglma，平均排放質(zhì)量濃度為70.4 mg／nf。燃用秸稈成型燃料NO的排放量是燃用木質(zhì)燃料的2倍，主要是因?yàn)榻斩捜剂系暮�氮量高于木質(zhì)燃料。而且，兩種燃料穩(wěn)定燃燒時(shí)NO的排放質(zhì)量濃度高于點(diǎn)火過程的排放質(zhì)量濃度。
    比較圖3、4得，熱風(fēng)點(diǎn)火過程與冷風(fēng)點(diǎn)火過程中，兩種燃料NO排放規(guī)律基本相同。但由于助燃空氣溫度的不同，使得點(diǎn)火過程的溫度范圍有所不同，從而使整個(gè)點(diǎn)火過程N(yùn)O的排放量與溫度關(guān)系曲線略有不同：熱風(fēng)點(diǎn)火較冷風(fēng)點(diǎn)火，整個(gè)過程爐膛溫度高，初始階段揮發(fā)份析出速率較快，因此沒有冷風(fēng)點(diǎn)火中初始階段的NO質(zhì)量濃度緩慢增加；末期階段有較多熱力型NO產(chǎn)生。
    熱風(fēng)點(diǎn)火過程的木質(zhì)成型燃料NO排放量明顯低于冷風(fēng)點(diǎn)火過程的木質(zhì)成型燃料NO排放量，但熱風(fēng)點(diǎn)火過程的玉米秸稈NO排放量略高于冷分點(diǎn)火過程的玉米秸稈NO排放量。因此提高助燃空氣溫度可減少木質(zhì)成型燃料的NO排放量，卻會(huì)增加玉米秸稈的NO排放量。

3.3  點(diǎn)火過程CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化規(guī)律
3.3.1  冷風(fēng)點(diǎn)火過程CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化規(guī)律
    冷風(fēng)點(diǎn)火過程CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化規(guī)律如圖5所示。

    通過回歸分析得出，CO與NO的質(zhì)量比有一定的規(guī)律性，對(duì)于燃用玉米秸稈燃料，CO與NO的質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈指數(shù)關(guān)系減��；燃用木質(zhì)成型燃料，CO與NO的質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈乘冪關(guān)系減小。Kituyi等在研究燃用木質(zhì)燃料生物質(zhì)爐的CO和NO的排放規(guī)律時(shí)指出NO/COz和CO/C02的值接近為一個(gè)常數(shù)，對(duì)于不同的爐型，其值不同。本文采用他的測量值，也得到與本次試驗(yàn)相似的結(jié)果，如圖5所示。此外，Balland-Tremeer和Jawurek[1I]在分析燃用木質(zhì)燃料炊事爐的性能時(shí)，指出S02/CO接近一個(gè)常數(shù)。因此，可以推斷，一個(gè)燃燒設(shè)備某種污染物的排放量不僅與爐膛溫度，過�？諝庀禂�(shù)有關(guān)，還與其他污染物的排放量有關(guān)，但是，其中的內(nèi)在關(guān)系，尚待研究。
3.3.2  熱風(fēng)點(diǎn)火過程CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化規(guī)律
    熱風(fēng)點(diǎn)火過程CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化規(guī)律如圖6所示。

    通過回歸分析得出，熱風(fēng)點(diǎn)火過程CO與NO的質(zhì)量比與冷風(fēng)過程具有同樣的規(guī)律。對(duì)于燃用玉米秸稈燃料，CO與NO的質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈指數(shù)關(guān)系減小；燃用木質(zhì)燃料，CO與NO的質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈乘冪關(guān)系減小。
4  結(jié)  論
    1)通過對(duì)點(diǎn)火過程污染物排放的研究表明，點(diǎn)火過程中煙氣的污染物主要是CO且其平均質(zhì)量濃度高于穩(wěn)態(tài)濃度值；而NO平均質(zhì)量濃度低于穩(wěn)態(tài)濃度值。
    2)通過熱風(fēng)點(diǎn)火過程與冷風(fēng)點(diǎn)火過程的比較可知，提高助燃空氣溫度可有效的降低煙氣中CO質(zhì)量濃度、縮短點(diǎn)火時(shí)間，同肘可降低木質(zhì)燃料煙氣中的NO質(zhì)量濃度，但會(huì)使秸稈燃料煙氣中的NO質(zhì)量濃度略有升高�？傮w而言，提高助燃空氣溫度可減少點(diǎn)火過程污染物的排放量。
    3)生物質(zhì)成型燃料爐點(diǎn)火過程中，兩種燃料煙氣中的CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的變化具有一定規(guī)律。木質(zhì)燃料的CO與NO質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈乘冪關(guān)系減小，秸稈燃料CO與NO的質(zhì)量比隨排煙溫度的升高呈指數(shù)關(guān)系減小。
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